镍基自熔性合金由于其良好的耐磨耐蚀性、抗氧化性和优良的工艺性，被广泛地应用于材料表面防护和强化领域。WC由于其耐磨性好、硬度高、塑性好并与镍基合金相互润湿，结合强度好，被广泛用作热喷涂镍基合金的增强相，目前常在镍基自熔性合金中加入微米级的碳化钨粉末，以获得耐磨效果较为理想的金属-陶瓷复合涂层。
火焰喷涂制得的涂层因孔洞多、与基材结合强度低等缺点，常需进行重熔。感应重熔易控制、加热频率高、涂层能迅速熔化，且对基材热影响小，得到广泛的应用。但感应重熔是典型的高温快冷过程，类似于淬火，涂层的组织、应力状态等是不稳定的。热处理能够改善热喷涂涂层的组织和性能，张发云等人采用电弧喷涂技术在低碳钢Q235基体上制备了铁基TiC复合涂层并进行热处理，得出500~700 ℃热处理能够改善涂层的耐磨性；王立生等的试验表明热处理提高了镍基合金涂层的硬度和界面结合强度；洪永昌等的试验则显示热处理使得镍基合金喷焊层硬度得到了提高。
目前对热喷涂镍基碳化钨涂层进行热处理的研究较少，且重点在于对重熔后的涂层直接进行回火。文中对火焰喷涂在40Cr基体上制备的镍基碳化钨复合涂层进行感应重熔，又进行了淬火和回火处理，对涂层的组织和性能进行了初步的研究，以期为进一步的研究提供依据。
1 材料与方法
1.1 试验材料
试验用基材为退火态40Cr，尺寸Φ30 mm×10 mm。涂层材料选用市售Ni60+WC35粉末，粒度为80~106 μm(-150~+320目)，其中Ni60质量分数为65%，WC质量分数为35%。Ni60的化学成分如表 1所示：
表 1Ni60的化学成分
(w/%
C
Cr
B
Si
Fe
Ni
0.7-1.0
15-18
3.0-4.5
3.5-5.5
≤15
Bal.
1.2 试验方法
40Cr基材试样经净化和喷砂处理后，采用上海大豪瑞法喷涂机械有限公司生产的粉末火焰喷涂枪进行喷涂。氧气压力0.4~0.5 MPa，乙炔压力0.07~0.08 MPa，喷嘴距试样表面约200 mm，喷涂枪与试样的角度约90°，试样预热温度100~200 ℃。喷涂过程中尽量保持试样表面涂层厚度均匀，获得涂层厚度0.7~1.0 mm。利用JQ25KW型高频感应炉对喷涂完毕的试样进行感应重熔，设备功率为25 kW，输入电压380 V，频率50~60 Hz，感应线圈为3匝，直径40 mm。随后部分试样进行淬火并回火，淬火温度850 ℃，保温10 min后油冷，回火温度分别为200、400、600 ℃，保温2 h。
试样利用线切割制备成小块金相试样和磨损试样，经镶嵌、预磨和抛光后，进行组织观察和性能测试：利用HXS-1000A型显微硬度计测量涂层到基体的截面硬度，载荷100 g，保压15 s；利用带有OXFORD能谱仪的Quanta-250型环境扫描电镜进行涂层截面组织形貌观察及元素线分布分析；利用HSR-2M型高速往复摩擦磨损试验机进行摩擦磨损试验，对磨球材料为GCr15，直径10 mm，硬度约61 HRC，加载载荷50 N，运行速度200 cycle/min，试验时间30 min。磨损前后，试样用丙酮、乙醇清洗吹干，用精度为0.1 mg的天平进行称量，采用失重法并观察磨损形貌评价涂层的耐磨性。
2 结果与分析
2.1 涂层的显微硬度
图 1为涂层试样从表面到基体的显微硬度分布图，图中折线每个节点均为相同层深5个测试点的平均值。由图可见，涂层截面的硬度随距表面距离的增大先上升后下降，仅经感应重熔的涂层截面硬度最低，其平均值为806 HV0.1，感应重熔后又经淬火，200、400、600 ℃回火的涂层截面硬度平均值分别为825、866、843 HV0.1，400 ℃回火的涂层截面硬度平均值最大，较热处理前提高约60 HV0.1。
图 1涂层截面显微硬度
分析认为涂层粉末中存在C、Cr、B、Si等元素及WC，重熔时温度较高，合金元素一方面溶解进入固溶体起到强化作用，形成以γ-Ni固溶体为基体，WC颗粒为增强相的复合喷焊层；另一方面在冷却过程中C、Cr、B等合金元素形成一些细小的硬质相，如Cr3C2、B4C、Cr7C3等，这些硬质相弥散在固溶体间起到强化作用，因此Ni基WC复合涂层有较高的硬度。涂层表面因质量较差，组织疏松而硬度较低。在淬火和回火过程中，合金元素充分扩散，大量碳化物、硼化物析出，并有新的硬质相产生，同时由于涂层合金中Cr、Si、C等元素含量较高，促使涂层产生了二次硬化现象,涂层得到了进一步的强化，因而热处理后涂层的硬度又得到了提高。而温度过高则会发生涂层晶粒的长大和硬质粒子的聚集、长大，使得涂层硬度下降。
2.2 涂层的组织形貌
图 2是涂层经感应重熔及淬火并400 ℃回火后截面的扫描电镜(SEM)照片。从图 2(a)可见，涂层经感应重熔后，组织致密，其中的孔洞、杂质较少，涂层和基体界面处无机械嵌合而产生了过渡带，形成了冶金结合，涂层中出现了呈多边形的白亮颗粒。图 2(b)显示经过850 ℃淬火及400 ℃、2 h回火后，涂层变得更加致密平整，孔洞更少，涂层与基体间的过渡带平滑且变宽，部分白亮颗粒在原来的块状周围出现了须状。
图 2涂层截面的SEM形貌
图 3是感应重熔的涂层与基体界面处的元素线分布。由图可见，感应重熔使涂层和基材界面处发生了元素互扩散，即基材中的Fe、C元素向涂层扩散，而涂层中的Ni、Cr、W元素向基材扩散，互扩散使界面处形成了冶金结合，还形成了富碳区，降低了界面两侧材料的性能差异，提高了涂层与基体的结合强度。
图 3涂层截面元素线分布
由元素线分布特征结合粉末成分可知感应重熔涂层中存在的白亮块状物为WC，WC颗粒与涂层形成良好的结合且在局部分布较多。这是由于镍基自熔性合金熔点较低，在重熔过程中，涂层及基体表面浅层熔化，液态合金和40 Cr基体相互渗透、扩散，凝固后涂层形成致密组织且与基体形成冶金结合。WC颗粒因熔点高而未熔，仅少量发生分解与氧化，故保持原有的形状。同时可能由于WC比重大、易团聚以及喷涂粉末不均匀造成涂层局部WC较多的现象。由于高温过程促进元素扩散和WC的分解，因而经过淬火和回火的热处理后，涂层与基体之间元素的互扩散距离有所增大。部分WC发生了分解、氧化或与镍基合金中的元素发生了反应，故呈现须状。
2.3 涂层的摩擦磨损性能
对40Cr基体、重熔的涂层和重熔后淬火并400 ℃回火的涂层进行摩擦磨损对比。带涂层的试样先预磨10 min，以减少表面疏松层对结果的影响。经两次摩擦磨损试验后，3种试样的平均磨损量见图 4。由图 4可见，40Cr试样的磨损量最大，感应重熔涂层的磨损量为40Cr的54%，热处理后的涂层磨损量仅为40Cr的43%，有涂层的试样耐磨性大幅提高。
图 4不同试样的磨损失重比较
图 5为试样磨损后的表面形貌。从中可以更直观地看出试样表面摩擦磨损性能的优劣。图 5(a)中，40Cr表面的划痕深且宽，平直而连续，表面有明显被外物挤压的痕迹。图 5(b)(c)中，涂层表面疏松层磨掉后，致密部分的划痕浅、窄而不连续，表面无外物明显压入的痕迹。这是由于40Cr硬度低，外来磨粒容易压入表面，对其进行挤压，留下深的犁沟。而镍基WC复合涂层中WC和其他硬质相的弥散强化和元素的固溶强化作用，使得涂层具有较高的硬度，磨粒嵌入表面的深度小，部分磨粒在涂层表面滚动，不能对涂层进行犁削，总体减弱了犁沟效应，减少了对涂层的磨损。即使有部分磨粒切入涂层基体，犁削作用也会在WC等硬质颗粒处中断，同时部分磨粒在犁削过程中被压碎或磨损，大大减弱其对涂层的犁削能力，进而减弱了对涂层的磨损。涂层中镍基合金起基体和支撑作用，其中分布的WC和其他硬质相成为承载磨损的主体，这些硬质相能够有效地阻碍磨粒对涂层的犁削作用，大大提高涂层的耐磨性。
图 5试样表面磨损SEM形貌
图 5(c)中涂层的划痕较图 5(b)中划痕浅而窄，划痕的连续性更差。分析认为，经淬火和400 ℃回火后，一方面涂层组织得到改善，残余应力减少，利于涂层抵抗疲劳破坏；另一方面涂层中析出了更多的碳化物和硼化物，且在涂层中均匀分布，同时产生二次硬化，提高了涂层的硬度40cr热处理工艺及硬度，抵抗挤压和微观切削的能力增强，利于磨损失重的下降。热处理后，涂层中硬质相的增多且分布均匀，提高了涂层的硬度及硬度均匀性，在摩擦磨损过程中，硬质点更有效地阻止了对涂层的犁削作用40cr热处理工艺及硬度，进而使得涂层具有更好的耐磨性。
3 结 论
(1)火焰喷涂WC增强Ni60复合涂层经感应重熔，涂层组织致密，与基体形成良好的冶金结合。由于合金元素的固溶强化及WC等硬质相的弥散强化作用，涂层具有较高的硬度和良好的耐磨性。
(2)感应重熔的涂层经850 ℃淬火和回火后，硬质相增多，涂层硬度提高，且经400 ℃、2 h回火的涂层硬度最高，其耐磨性也优于感应重熔后的涂层。
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